直接空冷风机进口空气流动特性（3）

3.3 位置系数
杨立军 [10] 提到，无环境风工况下，最外侧的石家庄风机流量比内侧流量小很多。最外侧的石家庄风机内侧石家庄风机最大的区别就是最外侧均有一侧没有石家庄风机与其抢风。结合前述，说明石家庄风机群集群运行时产生流量差异的原因，就是内侧石家庄风机流量大是由于有石家庄风机抢风，最外侧石家庄风机流量小是由于有一侧没有石家庄风机与其抢风。
为了进一步考查石家庄风机群进口的流动状况，提出个具体的系数来进行分析。由于石家庄风机所处位置不同， 各石家庄风机进气条件不尽相同。 本文引进一个概念，理想进气条件石家庄风机流量。理想进气条件时总压为 0时的按壁面静压算得的流量，即说近壁区的速度值与主流区一致。由此，提出位置系数的概念：
实际石家庄风机流量位置系数理想进气条件石家庄风机流量位置系数表征为石家庄风机相对于理想流动的实际动状况好坏。越接近 1 表示流动越好，越接近理想状况，越接近 0 表示流动越差。
图 21 和图 22 展示了 1—6 号石家庄风机和单台石家庄风机的位置系数，图 21 中，单台石家庄风机在各转速下的位置系数基本不变。图 22 中， 6 台石家庄风机运行时，位置系数呈现出中间高边低的规律，说明越靠近中间，石家庄风机进口的流动越好。从图 23 中可以看到处于石家庄风机群最外一圈的石家庄风机位置系数都比较低，而内侧的石家庄风机位置系数均比外侧高，与杨立军的 CFD结果一致。位置系数可以清晰地说明石家庄风机进口流动状况的好坏。位置系数与石家庄风机位置，石家庄风机群运行方式等因素相关。
4 结论
1 ）在直接空冷石家庄风机群集群效应实验台上进行了只开第 3 列石家庄风机工况下的实验数据测定。发现石家庄风机群集群运行时造成流量差别的主要原因在于石家庄风机进口近壁区的速度分布不同。
2 ）分析了实验数据，并进行了针对性的 CFD模拟。结果表明石家庄风机抢风会优化石家庄风机进口近壁区的速度分布，这是由于空气进入石家庄风机时的流动变形改善所致。石家庄风机群集群运行时内侧石家庄风机流量大的原因是由于有石家庄风机抢风优化了它的进口速度场，最外侧石家庄风机流量小的原因是由于空气在其中一侧石家庄风机进口处的严重流动变形所致。
3 ）提出了分析石家庄风机群集群运行的位置系数。初步对 6 台并列运行的石家庄风机和 30 台集群运行的位置系数进行了分析。表明最外侧的石家庄风机位置系数最小。位置系数可以很清晰的展现石家庄风机进口流动性能的好坏，为进一步的石家庄风机群集群效应实验研究提供参考。
参考文献
[1] Wilber K R，Zammit K．Development of procurementguidelines  for  air-cooled  condensers[C]//AdvancedCooling Strategies/Technology Conference，SacramentoCA，USA，2005．
[2] Maulbetsch J S， DiFilippo M N， Zammit K D， et al． Spraycooling-an approach to performance enhancement ofair-cooled condensers[C]//Proceedings of EPRI CoolingTower Technology Conference，Charleston，SC，USA，2003．
[3] Meyer C J，Kroger D G．Air-cooled heat exchanger inletflow losses[J]．Applied Thermal Engineering，2001，21(7)：771-786．
[4] Gu Z，Chen X，Lubitz W，et al．Wind tunnel simulationof exhaust recirculation in an air-cooling system at a largerpower plant[J]． International Journal of Thermal Sciences，2007，46(3)：308-317．
[5] 马义伟．发电厂空冷技术的现状与进展[J]．电力设备，2006，7(3)：5-7．Ma Yiwei． Present status and prospect of utility air coolingtechnology[J]．Electrical Equipment，2006，7(3)：5-7(in
Chinese)．
[6] Meyer C J， Kroger D G． Numerical simulation of the flowfield in the vicinity of an axial flow fan[J]．InternationalJournal for Numerical Methods in Fluids，2001， 36(8)：947-969．
[7] Meyer C J．Numerical investigation of the effect of inletflow distortions on forced draught air-cooled heatexchanger performance[J]． Applied Thermal Engineering，2005，25(11)：1634-1649．
[8] Van Rooyen J A，Kroger D G．Performance trends of anair-cooled steam condenser under windy conditions[J]．Journal of Engineering for Gas Turbines and Power-Transactions of the ASME，2008，130(2)：023006．
[9] Bredell J R，Kroger D G，Thiart G D．Numericalinvestigation into aerodynamic blade loading in large axialflow fans operating under distorted inflow conditions[J]．R&D Journal，2006，22(2)：11-17．
[10] Meyer C J，Kroger D G．Numerical investigation of theeffect of fan performance on forced draught air-cooledheat  exchanger  plenum  chamber  aerodynamicbehavior[J]． Applied Thermal Engineering， 2004， 24(2-3)：359-371．
[11] Bredell J R，Kroger D G，Thiart G D．Numericalinvestigation of fan performance in a forced draftair-cooled  steam  condenser[J] ． Applied  ThermalEngineering，2006，26(8-9)：846-852．
[12] Duvenhage K，Vermeulen J A，Meyer C J，et al．Flowdistortions at the fan inlet of forced-draught air-cooledheat exchangers[J]．Applied Thermal Engineering，1996，16(8-9)：741-752．
[13] Salta C A，Kroger D G．Effect of inlet flow distortions onfan performance in forced draught air-cooled heatexchangers[J]．Heat Recovery Systems & CHP，1995，15(6)：555-561．
[14] Meyer C J，Kroger D G．Plenum chamber flow losses inforced draught air-cooled heat exchangers[J]．AppliedThermal Engineering，1998，18(9-10)：875-893．